Компоновка сборного перекрытия (стр. 7 из 8)

кНм.

кНм.

Площади сечений арматуры

см²

Принимаем нестандартную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 15Æ10 АI с шагом s=14 см.

см².

Процент армирования расчётного сечения

6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия

6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия

Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен

(второстепенные балки располагаем через пролёта главной балки). Предварительно задаёмся размерами сечений балок:

- главная балка

см. Принимаем см, см, принимаем см.

второстепенная балка

см. Принимаем см, см, принимаем см.

6.2 Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия

Рис. 8 Монолитная плита ребристого перекрытия

6.2.1 Расчётный пролёт и нагрузки

Бетон класса В25

МПа, МПа.

Арматура класса АIÆ6

МПа в сварной рулонной сетке.

Расчётный пролёт плиты равен расстоянию в свету между гранями рёбер в средних пролётах

м.

В крайних пролётах при опирании плиты на наружнюю стену

м

где

м – привязка оси к внутренней грани стенки.

м – величина опирания плиты на стену.

Расчётный пролёт плиты в продольном направлении

м.

где 0,25 – ширина главной балки.

Отношение пролётов

- плита рассчитывается как работающая в коротком направлении.

Таблица – Нагрузки на 1 м² монолитного перекрытия

№ п/п	Нагрузки	Рн, кПа	Коэффициент надёжности gf	P, кПа
1	Постояннаяа) собственный вес плиты ( мм)б) вес покрытия пола	1,50,85	1,11,1	1,650,94
Итого постоянная	2,35	2,59
2	Временная	3,5	1,2	4,2

Полная расчётная нагрузка

кПа.

Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м длины с учётом коэффициента

кПа.

Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки шириной 100 см с пролётами, равными шагу второстепенных балок с учётом перераспределения моментов.

Рис. 9 К расчёту плиты ребристого монолитного перекрытия

В средних пролётах и на средних опорах

кНсм

В первом пролёте

кНсм

На первой промежуточной опоре

кНсм

Средние пролёты плиты окаймлены по контуру монолитно связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты уменьшаются на 20%, если

условие не соблюдается и момент на средней опоре не надо уменьшать на 20%.

6.2.2 Подбор сечений продольной арматуры

В средних пролётах и на средней опоре

см

кНсм

α_m=

Из таблицы находим η=0,985

А_s=

см²

Принимаем сетку 3Æ6 АI -

см² и соответствующую сетку с шагом 100–200 мм в продольном и поперечном направлении.

В первом пролёте

кНсм

α_m=

Из таблицы находим η=0,975

А_s=

см²

Принимаем сетку 5Æ6 АI -

см² и соответствующую сетку с шагом 100–200 мм в продольном и поперечном направлении.

На первой промежуточной опоре. Сечение работает как прямоугольное.

кНсм

α_m=

Из таблицы находим η=0,983

А_s=

см²

Принимаем сетку 5Æ6 АI -

см² – две гнутые сетки по 3Æ6 в каждой.

6.3 Расчёт многопролётной второстепенной балки

6.3.1 Расчётный пролёт и нагрузки

Расчётный момент второстепенной балки равен расстоянию в свету между главными балками для средних пролётов.

м

где

мм – ширина сечения главной балки.

В крайних пролётах

м

где

мм – величина опирания на стенку второстепенной балки.

Расчётные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки.

- постоянная от веса плиты и пола

кН/м.

- постоянная для балки сечением 20х40

кН/м.

- с учётом

кН/м.

- временная с учётом коэффициента

кН/м.

- полная

кН/м.

Рис. 10 К расчёту второстепенной балки

6.3.2 Расчётные усилия

Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки с учётом перераспределения моментов.

В средних пролётах и на средних опорах

кНсм

В первом пролёте

кНсм

На первой промежуточной опоре

кНсм