Проектирование релейной защиты понижающих трансформаторов (стр. 4 из 5)
А, 
А.Определим значение тока срабатывания защиты:
А, 
А.Принимаем наибольшее значение
А.Предварительно определим коэффициент чувствительности защиты при внутреннем двухфазном КЗ в точке К1 (рис 4.3 а) в минимальном режиме работы системы.
, (5.2.4) 
.Поскольку полученное значение коэффициента чувствительности больше требуемого, то расчет защиты с реле РНТ-565 следует продолжить.
Определение тока срабатывания реле для основной стороны, числа витков обмотки БНТ реле РНТ-565 для основной и неосновной стороны, полного тока небаланса, окончательного значения
для основной стороны и коэффициента отстройки приведено в табл. 6.2.2За основную сторону принимается сторона 110 кВ (см. табл. 5.2.1).
Таблица. 5.2.2
| Наименование величины | Обозначение и метод определения | Числовое значение |
| Ток срабатывания реле на основной стороне, А |  |  =7,31 |
| Число витков обмотки НТТ реле для основной стороны:-расчетное-предварительно принятое |   |  12 |
| Ток срабатывания реле на основной стороне |  |  |
| Число витков обмотки НТТ реле для неосновной стороны:-расчетное-принятое |    |  =18,9619 |
| Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчетного числа витков неосновной стороны для расчетного случая повреждения, |  |  |
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей  , А |  |  |
| Ток срабатывания защиты на основной стороне, А |  |  |
| Коэффициент отстройки защиты (окончательное значени) |  |  |
Полученное в результате расчетное значение
соответствует требуемому, поэтому принимаем для установки на обмотки БНТ реле РНТ-565 следующие числа витков:- для основной стороны
;- для неосновной стороны
.Окончательное определение коэффициента чувствительности защиты производится с использованием
, взятого из таблицы 5.2.2: 
Значение
удовлетворяет требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно, дифференциальная защита может быть выполнена с реле РНТ-565.Схема подключения реле РНТ-565 к ТТ двухобмоточного трансформатора приведена на рис. 6.2.1.
рис.5.2.1. Схема включения реле типа РНТ-565 в дифференциальной защите трансформатора
5.3. МАКСИМАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА С ПУСКОМ ПО НАПРЯЖЕНИЮ ДЛЯ ТРАНСФОРМАТОРА
Определяем токи срабатывания защиты на всех сторонах.
Для этого предварительно определяем номинальные токи всех сторон:
А; (5.3.1) 
А; (5.3.2)Определяем токи срабатывания защиты на всех сторонах:
А; (5.3.3) 
А; (5.3.4)где kн – коэффициент надежности (kн = 1,2);
kв – коэффициент возврата (kв = 0,8).
Определяем токи срабатывания для всех защит:
=8,2А; (5.3.5) 
2,58 А; (5.3.6)По расчетным значениям
определяются уставки по току 
и выбираются токовые реле защиты серии РТ-40:- для стороны ВН
, тип реле РТ-40/10,- для стороны НН
, тип реле РТ-40/6.Определяем Uсз и Uср:
, (5.3.7)где
– минимально допустимое рабочее напряжение: 
кВ; (5.3.8)kотс – коэффициент отстройки (kотс = 1,2);
kв – коэффициент возврата (kв = 1,2).
кВ 
В (5.3.9)Если пуск реле по напряжению выполнен с помощью реле минимального напряжения и реле обратной последовательности, то:
кВ; (5.3.10) 
В. (5.3.11)По расчетным значениям в
определяются уставки по напряжению и выбираются реле напряжения:-
, тип реле РН-54/160,-
, тип реле РНФ-1М.Выдержка времени МТЗ первой ступени на стороне НН согласуется с МТЗ присоединений низкой стороны защищаемого трансформатора:
, (5.3.12)где Δt = (0,4 ¸0,6) – ступень селективности.
Время срабатывания МТЗ второй ступени на стороне НН и на стороне ВН выбирается на ступень селективности больше:
. (5.3.13)Токовые kч проверяются по токам внешнего КЗ.
Для МТЗ, установленной на НН, kч проверяем по
на НН: 
>1,5 (5.3.14)Для МТЗ, установленной на ВН, kч проверяем также по
на НН: 
>1,2 (5.3.15)Следовательно, все МТЗ удовлетворяют требованиям, предъявляемым к чувствительности защиты, и могут применяться в качестве резервных защит трансформатора.
Для двухобмоточного трансформатора с расщеплением вторичной обмотки МТЗ от перегрузки устанавливается на стороне НН (на вводах к секциям 10 кВ).
Ток срабатывания защиты:
, (5.4.1)где
; 
;