Проектирование релейной защиты понижающих трансформаторов (стр. 3 из 5)

,

где k_сх =

- коэффициент схемы для ∆ 110 кВ.

Найдем число витков тормозной обмотки:

Для определения I_нб.рас расчетным является ток

А внешнего трехфазного КЗ в точке К1 (рис. 5.3 а) в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов. Результаты расчета представлены в таблице 6.1.3.

, (5.1.1)

, (5.1.2)

где

– коэффициент апериодичности , (БНТ отстраивают от апериодической составляющей Iкз); – коэффициент однотипности т.т. (так как трансформаторы тока разные); – относительная погрешность трансформаторов тока (т.т. выбираются по кривым 10% погрешности).

А

Таблица. 5.1.3

Число витков тормозной обмотки БНТ

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей при КЗ на шинах НН, А		129 А
Число витков тормозной обмотки БНТ реле:расчетноепринятое		9,811

, (5.1.3)

где

- относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на защищаемом трансформаторе, равна половине суммарного диапазона регулирования на соответствующей стороне.

А

(5.1.4)

А

А

(5.1.5)

Определим чувствительность защиты при внутреннем двухфазном КЗ в точке К1 (рис 2.3 а) в минимальном режиме работы системы, когда торможение отсутствует.

(5.1.6)

>1,5

В соответствии с ПУЭ k_ч допускается не менее 1,5. Следовательно, рассмотренная защита может быть использована для защиты трансформатора, так как имеет достаточную чувствительность.

Определяем чувствительность защиты при КЗ в защищаемой зоне, при наличии торможения, т.е. когда трансформаторы работают параллельно. Ток КЗ в этом режиме, приведенный к стороне ВН трансформатора, равен

. Этот же ток, пересчитанный на сторону 10,5 кВ, равен

.

Ток через тормозную обмотку, которая включена на сторону НН:

(5.1.7)

.

Определим намагничивающую силу торможения:

(5.1.8)

По рабочей обмотке реле протекает сумма токов с ТТ высокой стороны и ТТ с низкой стороны. Рабочая намагничивающая сила реле равна

, (5.1.9)

А, (5.1.10)

А, (5.1.11)

По кривым торможения (рис.5.1) определяем F_ср.раб. Значения F_тор и F_раб нанесем на график (точка А). Пересечение отрезка ОА с кривой I позволяет определить F_ср.раб =140Ав.

k_ч=

2,2>1,5 (5.1.12)

На основании ПУЭ значение k_ч для дифференциальных токовых защит, выполненных с использованием реле с быстронасыщающимися трансформаторами, допускается не менее 1,5. Следовательно дифференциальная защита может быть выполнена с использованием реле ДЗТ 11.

Рис. 5.1. Характеристики реле ДЗТ-11

1-зона срабатывания;

2-зона срабатывания или торможения;

3-зона торможения

Схема подключения трансформатора к ДЗТ-11 приведена на рис. 5.2

Рис.6.2 Схема включения реле типа ДЗТ-11 в дифференциальной защите трансформатора.

5.2 РАСЧЕТ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА, ВЫПОЛНЕННОЙ НА РЕЛЕ ТИПА РНТ-565

Определяем первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности. По этим токам определены соответствующие вторичные токи в плечах защиты, учитывая коэффициент трансформации трансформаторов тока n_т и коэффициентов схемы k_сх. Расчеты представлены в табл. 5.2.1.

Таблица 5.2.1.

Расчет первичных и вторичных токов в плечах дифференциальной защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		115 кВ	10,5 кВ
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, А	Iном=	=125,51	=1374,6
Схема соединения трансформаторов тока	-	∆	Y
Коэффициент трансформации ТТ		200/5	2000/5
Вторичный ток в плечах защиты, А	Iном в =	=5,43	=3,436

Для определения I_нб.рас расчетным является ток

А внешнего трехфазного КЗ в точке К1 (рис.4.3. а) в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов.

, (5.2.1)

, (5.2.2)

где

– коэффициент апериодичности , (БНТ отстраивают от апериодической составляющей Iкз); – коэффициент однотипности т.т. (так как трансформаторы тока разные); – относительная погрешность трансформаторов тока (т.т. выбираются по кривым 10% погрешности).

А

, (5.2.3)

где

- относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на защищаемом трансформаторе, равна половине суммарного диапазона регулирования на соответствующей стороне.