Теплогазоснабжение и вентиляция 2 (стр. 4 из 5)
Итак, теперь вычисляем расчётное давление
6. При выборе диаметра труб исходим из среднего значения удельной линейной потери давления на трение в основном циркуляционном кольце
,где
- сумма длин последовательно соединенных участков расчетного циркуляционного кольца; длина участков определяется с точностью до 0,1м по схеме системы отопления; 0,65 - доля потерь на трение. 
Гидравлический расчет сводят в таблицу.
7. В 1, 2 и 4 графы записываем номера участков, тепловые нагрузки и длины участков. В 3-ей графе проставляем расход воды на участке, который определяем по формуле:
8. Ориентируясь на значение
, определяем диаметры труб, действительные удельные потери давления на трение 
и скорость движения воды. Необходимо следить за тем, чтобы скорость движения воды не превышала предельно допустимой. Находим значение 
. Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяем по формуле: 
,где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) на участке;v - скорость движения воды, м/с;
- плотность воды, 
; 
- динамическое давление, Па.Общие потери давления в основном циркуляционном кольце
, полученные путем суммирования потерь давления на трение и в местных сопротивлениях на всех участках основного циркуляционного кольца, сопоставляем с расчетным циркуляционным давлением. Расчет основного циркуляционного кольца считается законченным, если выполняется условие: 
Действительный запас расчётного давления в % вычисляем по формуле
Если запас меньше 5 % или больше 10%, то требуется изменить диаметры трубопроводов отдельных участков кольца циркуляции таким образом, чтобы потери давления увеличились (при уменьшении диаметра труб) или уменьшились (при увеличении диаметра).
| Гидравлический расчёт трубопроводов системы водяного отопления | ||||||||||
| Номер участка | Тепловая нагрузка | Расход теплоноси | Длина участка, | Диаметр, | Скорость воды, | Удельные потери на трение, R, Па/м | Потери давления на трение,Rl, Па | Сумма коэф. местных сопротивлений,∑ζ | Потери давления в местных сопротивлениях,Z, Па | Суммарные потери, Rl+Z,Па |
| Q,Вт | теля G,кг/ч | l, м | d,мм | V, м/с | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 11 | 12 |
| 1 | 18240 | 627,5 | 12,1 | 32 | 0,2 | 21,1 | 380,00 | 1 ,5 | 34 | 414,00 |
| 2 | 11800 | 405,9 | 8,1 | 25 | 0,18 | 31,5 | 326,00 | 1,00 | 18,2 | 375,00 |
| 3 | 7075 | 243,4 | 3,89 | 20 | 0,157 | 65,7 | 487,00 | 1,00 | 11,7 | 498,70 |
| 4 | 3140 | 108,0 | 10,8 | 20 | 0,138 | 23,7 | 216,0 | 1 ,5 | 10,5 | 226,5 |
| 5 | 1560 | 53,7 | 3 | 20 | 0,122 | 85,2 | 542,00 | 1 ,5 | 8,4 | 550,40 |
| 6 | 780 | 26,8 | 0,61 | 15 | 0.093 | 21,3 | 162,00 | 7,50 | 38,2 | 200,20 |
| 7 | 780 | 26,8 | 0,61 | 15 | 0,093 | 21,3 | 162,00 | 3,00 | 38,2 | 200,20 |
| 8 | 3140 | 108,0 | 7,34 | 20 | 0,102 | 25,6 | 190,00 | 2,00 | 10,50 | 200,50 |
| 9 | 7075 | 243,4 | 3,89 | 20 | 0,164 | 65,7 | 455,00 | 1,00 | 12,3 | 467,30 |
| 10 | 11800 | 405,9 | 8,1 | 25 | 0,225 | 31,5 | 257,00 | 3,00 | 75 | 332,00 |
| 11 | 18240 | 627,5 | 2,5 | 25 | 0,348 | 102,2 | 355,00 | 1,00 | 61,2 | 416,20 |
| 4496,20 | ||||||||||
, что допустимо.Местные сопротивления и их коэффициенты на участках основного циркуляционного кольца
| Номер участка | Диаметр | Наименование местных сопротивлений | Коэффициенты местных сопротивлений | Сумма коэффициентов местных сопротивлений |
| 1 | 32 | Задвижка, два отвод | 0.5 2*0.5=1 | 1.5 |
| 2 | 25 | Тройник на проходе | 1 | 1 |
| 3 | 20 | Тройник на проходе | 1 | 1 |
| 4 | 20 | Тройник на ответвлении | 1.5 | 1.5 |
| 5 | 20 | Тройник на ответвлении | 1.5 | 1.5 |
| 6 | 15 | Тройник на ответвлении, внезапное расширение, внезапное сужение, кран проходной, 2 отвода | 1.5 1 0.5 2 1.5*2=3 | 7,5 |
| 7 | 15 | Крестовина на проходе | 2 | 3 |
| 8 | 20 | Крестовина на проходе | 2 | 2 |
| 9 | 20 | Тройник на ответвлении, кран двойной регулировки, кран проходной | 1.5 4 2 | 7.5 |
| 10 | 25 | Крестовина на ответвлении | 3 | 3 |
| 11 | 32 | Задвижка, отвод | 1 | 1 |
4.3. Расчёт индивидуального теплового пункта.
Расчёт ИТП сводится к подбору серийного элеватора и остального оборудования.
По формуле
определяем количество воды, циркулирующей в системе отопления, а коэффициент смешения принимаем равным
(из проведённых ранее расчётов). 
Вычисляем насосное давление в системе отопления по формуле
, 
Вычисляем диаметр горловины элеватора по формуле
.
Принимаем к установке стандартный элеватор №1 , имеющий диаметр горловины 15 мм, т.е. близкий к полученному по формуле.
После подбора серийного элеватора вычисляем диаметр сопла элеватора
, мм 
5.Определение площади поверхности и числа элементов отопительных приборов
К установке принимаем чугунные секционные радиатора типа МС-140-108, для которых:
А=0,244м2, Qн.у.=185 Вт,
где А- наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора, Qн.у.-номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора.
Значение Qн.у. используется для выбора типоразмера отопительного прибора и соответствует номинальному перепаду температур теплоносителя tср. и окружающего воздуха tв.
Поскольку действительный температурный перепад
в большинстве случаев не соответствует номинальному, для использования справочных данных вводится комплекснвй коэффициент приведения к расчетным условиям, φк: 
,где qном – номинальная плотность теплового потока отопительного прибора при стандартных условиях работы, Вт/м2, принимаемый по табл. 10 или [6, табл. 8.1]; Gпр – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с; n, р – экспериментальные значения показателей степени (табл. 10); ΔtСР – средний температурный напор, равный