Теплоснабжение города (стр. 7 из 10)
qнорм 1=37,88 Вт/м
qнорм.2=17 Вт/м
При нормированной линейной плотности теплового потока через поверхность изоляции 1 м теплопровода qн, Вт/м, толщина основного слоя теплоизоляционной конструкции δиз, м, определяется по выражениям
для подающего теплопровода
(31) 
; (32)для обратного теплопровода
(33) 
; (34)где λиз.1, λ из.2 – коэффициенты теплопроводности изоляционного слоя, соответственно, для подающего и обратного трубопровода, Вт/(мо∙С), принимаемый в зависимости от вида и средней температуры изоляционного слоя. Для основного слоя тепловой изоляции из минераловатных плит марки 125.
λиз=0,049+0,0002tm, (35)
где tm– средняя температура основного слоя изоляционной конструкции, оС, при прокладках в непроходном канале и среднегодовой температуре теплоносителя τср, ºС
λиз1=0,049+0,0002∙62=0,0614
λиз2=0,049+0,0002∙42,5=0,0575
αн – коэффициент теплоотдачи на поверхности теплоизоляционной конструкции, Вт/м2ºС, αн = 8;
dн – наружный диаметр принятого трубопровода, м
В1=2,05
В2=2,08
Принимаем толщину основного слоя изоляции для обоих теплопроводов δиз=0,06м =60 мм.
Термическое сопротивление наружной поверхности изоляции Rн, (м∙ºС)/Вт, определяют по формуле:
, (37)где dиз – наружный диаметр изолированного трубопровода, м, при наружном диаметре неизолированного трубопровода dн, м и толщине изоляции δиз, м, определяется как:
(38)
αн – коэффициент теплоотдачи на поверхности изоляции, αВ=8 Вт/м20С [7, прилож. 9]
Термическое сопротивление на поверхности канала Rп.к, (м∙ºС)/Вт, определяется по выражению
, (39)где dэ.к. – эквивалентный диаметр внутреннего контура канала, м2; при площади внутреннего сечения канала F, м2 и периметре Р, м, равный
(40) 
αп.к. – коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности канала, для непроходных каналов αп.к. =8,0 Вт/(м2оС).
Термическое сопротивление изоляционного слоя Rиз, (м∙оС)/Вт, равно:
(41)Термическое сопротивление изоляционного слоя определяют для подающего и обратного теплопроводов.
Термическое сопротивление грунта Rгр, (м∙ºС)/Вт, с учетом стенок канала при соотношении h/dЭ.К.>2 определяется по выражению
(42)где λгр – коэффициент теплопроводности грунта, для сухих грунтов λгр=1,74 Вт/(моС)
Температура воздуха в канале, ºС,
, (43)где R1 и R2 – термическое сопротивление потоку от теплоносителя к воздуху канала соответственно для подающего и обратного теплопровода, (м∙оС)/Вт,
; (44) 
(45)
R1=2+0,17=2,17
R2=2,1+0,17=2,27
Rо – термическое сопротивление потоку тепла от воздуха в канале в окружающий грунт, (м·оС)/Вт
; (46)
Rо=0,066+0,21=0,276
tо – температура грунта на глубине 7,0 м, ºС, принимаем по приложению 18
τср.1, τср.2 – среднегодовые температуры теплоносителя в подающей и обратной магистрали,ºС.
Удельные потери теплоты подающим и обратным изолированными теплопроводами , Вт/м
; (47) 
. (48) 
Суммарные удельные потери тепла, Вт/м
,(49) 
При отсутствии изоляции термическое сопротивление на поверхности трубопровода равно
, (50)где dн – наружный диаметр неизолированного трубопровода, м
Температура воздуха в канале
, (51) 
Удельные потери тепла неизолированными теплопроводами, Вт/м
; (52) 
. (53) 
Суммарные удельные потери, Вт/м
(54)qнеиз=113,5+8,1=121,6
Эффективность тепловой изоляции
. (55) 
9 Подбор оборудования теплового пункта для здания № 3
9.1 Расчет элеватора
Определяем коэффициент смешения элеватора u’.
(56)где τ3 – температура воды в подающем трубопроводе системы отопления; оС (если не задано).
τ3 = 95
Находим расчетный коэффициент смешения
u’ = 1,15·u(57)
u= 1,15·2,2=2,53
Массовый расход воды в системе отопления Gс, м/ч.
(58)где Qо – расход теплоты на отопление, кВт.
Массовый расход сетевой воды, т/ч
. 