Реконструкция котельного агрегата Е-75 40 Е-75-40К в связи с переводом его на новый вид топлив (стр. 7 из 22)
| Степень черноты топки | αт | - | αф/(αф+(1-αф)*ψср) | 0,797/(0,797+(1- -0,797)0,381)=0,911 |
| Тепловыделение на 1 м2 поверхности стен | qF | кВт/м2 | Bp·Qт/Fст | (3,256*20729,3)/351,02=192,3 |
| Температура на выходе из топки | υт'' | oC | По номограмме 7[6] | 1025 |
| Плавкостные характеристики золы | tA | oC | По табл. 1 [2,6] | 1050 |
| tB | 1150 | |||
| tC | 1170 | |||
| Энтальпия газов на выходе из топки | Jт'' | кДж/кг | По табл 4.3 | 10055 |
| Количество тепла, воспринятого в топке | Qл | кДж/кг | φ·(Qт-Jт") | 0,991(20729,3-10055)=10582 |
| Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности | qл | кВт/м2 | Bp·Qл/Hл | (3,256*10582)/297,24= =115,9 |
| Теплонапряжение топочного объёма: | ||||
| -расчётное | qv | кВт/м3 | Bр*Qir/Vт | 3,256*18310,3/429=138,96 |
| -допустимое | qvдоп | По табл.XVII [6] | 150 | |
| Средняя температура стенки экранных труб | Тст | К | tкип+273+60; по 8-04[2] или прил.IV [6] | 254,87+273+60=587,87 |
| Критерий Стентона | St | - | (1-(υт"+273)/(υа+273))/(1- -Tст/(υа+273)) | (1-(1025+273)/(1967+273))/ /(1-587,87/(1967+273))=0,57 |
Температура газов на выходе из топки
меньше температуры начала деформации золовых частиц 
, т.е. шлакования конвективных поверхностей нагрева не будет.Расхождение между принятым и полученным значениями
не превышает 100ºС, расчет топки считается законченным.3.7 Расчет фестона
На основании продольного разреза котлоагрегата выполняется схема фестона (рисунок 3.2).
Используя чертежи общих видов котлоагрегата, определяют конструктивные характеристики фестона и заносят их в таблицу 3.7.
Рисунок 3.2 – Схема фестона.
; 
Таблица 3.7 – Конструктивные характеристики фестона.
| Рассчитываемый параметр | Обозначение | Размерность | Формула или обоснование | Расчёт |
| Диаметр и толщина стенки труб | dxδ | мм | По чертежу | 60x3 |
| Расположение труб | - | - | По чертежам | шахмотное |
| Шаги труб: | мм | |||
| -поперечный | S1 | 4Sэ | 4*75=300 | |
| -продольный | S2 | По чертежу или (S21+S22+S23)/3, где S21, S22, S23 - продольные шаги труб пучка | 250 | |
| Число рядов по ходу газов | z2 | шт | По чертежу | 4 |
| Число труб в рядах: | шт | По чертежу | ||
| -первом | z1(1) | 20 | ||
| -втором | z1(2) | 20 | ||
| -третьем | z1(3) | 21 | ||
| -четвёртом | z1(4) | 21 | ||
| Длина труб в рядах: | м | По чертежу | ||
| -первом | l1 | 4,243 | ||
| -втором | l2 | 4,2175 | ||
| -третьем | l3 | 4,1915 | ||
| -четвёртом | l4 | 4,2825 | ||
| Площадь поверхности нагрева пучка | Hф | м2 | π·d·Σz1(i)·li | 0,060*3,14*(20*4,243+ +20*4,2175+ +21*4,1915+21*4,2825)= =65,4 |
| Площадь живого сечения для прохода газов: | ||||
| -на входе | F' | м2 | a'·b'-z1(1)·l'·d, где a' - размер газохода на входе, м; b' - ширина газохода на входе, м; l' - проекция труб последнего ряда на входное сечение | 3,654*6,4-20*3,654*0,060=19 |
Продолжение таблицы 3.7
| -на выходе | F" | м2 | a"·b"-z1(i)·l"·d, где a" - размер газохода на выходе, м; b" - ширина газохода на выходе, м; l" - проекция труб последнего ряда на выходное сечение | 3,504*6,4-21*3,504*0,060=18,01 |
| Средняя плщадь живого сечения для прохода газов | Fср | м2 | 2·F'·F"/(F'+F") | (2*19*18,01)/(19+18,01))=18,49 |
| Относительные шаги труб: | - | |||
| -поперечный | σ1 | S1/d | 300/60=5,0 | |
| -продольный | σ2 | S2/d | 250/60=4,17 | |
| Эффективная толщина излучающего слоя | S | м | 0,9·d·((4·S1·S2/π·d2)--1) | 0,9*0,060((4*0,3*0,25)/ /(3,14*0,062)-1)=1,38 |
| Угловой коэффициент котельного пучка | xп.ф | - | По номограмме 1[6] при S1/d=5 | 0,72 |
Таблица 3.8 – Тепловой расчет фестона