Реконструкция котельного агрегата Е-75 40 Е-75-40К в связи с переводом его на новый вид топлив (стр. 12 из 22)

Массовая концентрация золы	μзл	кг/кг	По табл. 4.2	0,0283
Средняя скорость газов	ωг	м/с	(BрVг/Fср)((υ+273)/ /273)	(3,256*6,456/11,08)* *((707,42+273)/273)=6,81
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	αк	Вт/м2·К	По номограмме 7 [2], 12[6]; αнсzcscф	58,5*1*0,99*0,96=55,6
Объем пара при средней температуре	υ	м3/кг	По табл. XXV [2,6] при р=4,1 МПа	0,0702
Средняя скорость пара	ωп	м/с	Dп.пυ/fп	(75/3,6*0,0702)/0,0579=25,27
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару	α2	Вт/м2·К	По номограмме 12 [2], 15 [6]; αнСd при d=dвн	1500*0,98=1470
Средняя массовая скорость	ωп/υ	кг/с·м2	ωп/υ	25,38/0,0705=360
Коэффициент тепловой эффективности	ψ	-	По рис. 1.6 [2]	0,58
Температура загрязненной стенки трубы	t3	°С	t+(1/ψ(1/α1+1/α2)-1/α1)* *(Bр/H)Qб103	379,5+((1/0,58)*(1/83,7+1/1470)- -1/83,7)*((3,256/424,6)* *1911,8)*103=523,54
Произведение	pnS	м·МПа	rnps	0,232*0,1*0,155=0,0036
Коэффициент поглощения лучей:
- газовой фазой продуктов сгорания	Kг	1/м·МПа	Кг˚rn , Кг˚по номограмме 2 [2], 3[6]	31*0,232=7,19
- частицами золы	Кзлμзл		По формуле (6-16) [2]	104*0,8*0,0283/((980,52/3)(1+ +1,2*0,0283*0,155))=2,278
Оптическая толщина	kpS	-	(Kг+Kзлμзл)pS	(7,19+2,278)0,1*0,155=0,147
Степень черноты	a	-	1-e-kpS или по номограмме 17 [2]	1-EXP(-0,128)=0,136
Коэффициент теплоотдачи излучением	αл	Вт/м2К	По номограмме 18 [2], 19 [6] или αнa	149*0,136=20,31
Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газовых объемов, расположенных до и внутри перегревателя	α’л	Вт/м2К	αл(1+A(Tоб/1000)0,25)* *(lоб/lп)0,07)	20,31*((1+0,4*(1075,7/1000)0,25* *(0,656/1,587)0,07=28,1

Продолжение таблицы 3.13

Коэффициент, учитывающий вид топлива	A	-	По п.7-40 [2]	0,4
Температура газов в объеме камеры перед перегревателем	Tоб	К	υ’+273	802,7+273=1075,7
Глубина газового объема	lоб	м	По чертежу	0,656
Глубина пучка	lп	м	По чертежу; lп1	1,587
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке	α1	Вт/м2К	ξ(αк+α’л)	1(55,6+28,1)=83,7
Коэффициент использования поверхности, учитывающий полноту омывания	ξ	-	По п. 7-41 [2]	1
Коэффициент теплопередачи	k	Вт/м2К	ψα1/(1+α1/α2)	(0,58*83,7)/(1+(83,7/1470))=45,9
Температурный напор (для прямотока)	Δtпрм	°С	(Δtб - Δtм)/ln(Δtб/Δtм), где Δtб=υ’-t’п.пII; Δtм= υ’’-tп.п	(802,7-319-612,14+440)/ /[ln((802,7- -319)/(612,14-440))]=301,6
Температурный напор (при противотоке)	Δtпрт	°С	(Δtб - Δtм)/ln(Δtб/Δtм), где Δtб=υ’-tп.п Δtм= υ’’-t’п.п II	(802,7-440-612,14+319)/ /[ln((802,7-440)/(612,14- -319)]=326,7
Температурный напор	Δt	°С	т.к. Δtпрт /Δtпрм>0,92 то Δt=(Δtпрм+Δtпрт)/2	(301,6+326,7)/2=314,1
Тепловосприятие пароперегревателя по уравнению теплообмена	Qт	кДж/кг	(kHΔt/Bp)10-3	10-3* *(45,9*424,6*326,7/3,256)=1881,4
Отношение расчетных величин тепловосприятия	Qт/Qб	%	(Qт/Qб)100	(1881,4/1911,8)100=98,41

При переходе котлоагрегата на новый вид твердого топлива требуется модернизация второй и третьей ступеней пароперегревателя с увеличением площади поверхности нагрева с 254,7

до 424,6 . Наращивание площади поверхности нагрева выполняют за счет увеличения числа рядов по ходу газов до 20.