Реконструкция котельного агрегата Е-75 40 Е-75-40К в связи с переводом его на новый вид топлив (стр. 10 из 22)

Температура газов на выходе	υ’’	°С	По табл. 4.3	829,4
Средняя температура газов	υ	°С	(υ’+υ’’)/2	(954+829,4)/2=891,7
Средняя температура пара	t	°С	(t''п.п1+tн.п)/2	(254,87+320)/2=287,44
Объем газов на 1кг топлива	Vг	м3/кг	По табл. 4.2	6,381
Объемные доли:			По табл. 4.2
- водяных паров	rH2O	-		0,0919
- трехатомных газов	rn	-		0,234
Массовая концентрация золовых частиц	μзл	кг/кг	По табл. 4.2	0,0286
средняя скорость газов	ωг	м/с	(BрVг/Fср)((υ+273)/273)	(3,256*6,381/16,728)* *((891,7+273)/273)=5,3
Коэффициент теплоотдачи конвекцией шахматного пучка труб	αкш	Вт/м2·К	По номограмме 8 [2], 13[6]; αнсzcscф	61*0,85*0,925*0,958=45,95
Коэффициент теплоотдачи конвекцией при обтекании коридорного пучка труб	αкк	Вт/м2·К	По номограмме7[2], 12[6]; αнсzcscф	50*0,96*1*0,95=45,6
Средний коэффициент теплоотдачи конвекцией	αкср	Вт/м2·К	(αкшНш+αккНк)/(Нш+Нк)	(45,95*40,807+45,6*122,42)/ /(40,807+122,42)=45,69
Объем пара при средней температуре	υ	м3/кг	По табл. XXV [2,6] при р=4,3МПа	0,05335
Средняя скорость пара	ωп	м/с	Dп.пυ/fп	(20,83*0,05335)/0,058=19,2
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару	α2	Вт/м2·К	По номограмме 12 [2], 15 [6]; αнСd при d=dвн	1600*0,985=1576,00
Средняя масовая скорость	ωп/υ	кг/с·м2	ωп/υ;оптимальный диапазон для первичных перегревателей wп/υ =500... 1200; для промежуточных ωп/υ =300... 400 [4]	19,2/0,05335=359,96
Коэффициент тепловой эффективности	ψ	-	По рис. 7.16 [2]	0,5

Продолжение таблицы 3.10

Температура загрязненной стенки трубы	t3	°С	t+(1/ψ(1/α1+1/α2)-1/α1)* *(Bр/H)(Qб+Qлпп)103	287,44+((1/0,5)* *(1/100,61+ 1/1576)-1/100,61)*((3,256/182,76)*(1237,4+ +139,8))*103=562,43
Произведение	pnS	м·МПа	rnps при р = 0,1 МПа	0,234*0,1*0,326=0,0076
Коэффициент поглощения лучей:
- газовой фазой продуктов сгорания	Kг	1/м·МПа	Кг˚rn , Кг˚по номограмме 2 [2], 3[6]	18,4*0,234=4,3056
- частицами золы	Кзлμзл		По формуле (6- 16) [2]	104*0,8*0,0286/((1164,72/3)(1+ +1,2*0,0286*0,326))=2,042
Оптическая толщина	kpS	-	(Kг+Kзлμзл)pS	(4,31+2,042)0,1*0,326=0,207
Степень черноты	a	-	1-e-kpS или по номограмме 17 [2]	1-EXP(-0,207)=0,187
Коэффициент теплоотдачи излучением	αл	Вт/м2К	По номограмме 18 [2], 19 [6] или αнa	207*0,187=38,77
Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газовых объемов, расположенных до и внутри перегревателя	α’л	Вт/м2К	αл(1+A(Tоб/1000)0,25)* *(lоб/lп)0,07)	38,77*((1+0,4*(1227/1000)0,25* *(0,87/1,012)0,07=54,92
Коэффициент, учитывающий вид топлива	A	-	По п.7-40 [2]	0,4
Температура газов в объеме камеры перед перегревателем	Tоб	К	υ’+273	954+273=1227
Глубина газового объема	lоб	м	По чертежу	0,87
Глубина пучка	lп	м	По чертежу	1,012
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке	α1	Вт/м2К	ξ(αк+α’л)	1(45,69+54,92)=100,61
Коэффициент использования поверхности, учитывающий полноту омывания	ξ	-	По п. 7-41 [2]	1,0
Коэффициент теплопередачи	k	Вт/м2К	ψα1/(1+(1+Qлпп/Q)*α1/ /α2)	(0,5*100,61)/(1+(1+ +139,8/1237,4 )*(100,61/1576))=46,97

Продолжение таблицы 3.10

Температурный напор (для противотока)	Δtпрт	°С	(Δtб - Δtм)/ln(Δtб/Δtм), где Δtб=υ’-t''п.пI; Δtм= υ’’-tн.пI	(954-254,87-829,4+320)/ /[ln((954-254,87)/(829,4-320))]=599,24
Температурный напор (для прямотока)	Δtпрт	°С	(Δtб - Δtм)/ln(Δtб/Δtм), где Δtб=υ’-t''п.пI; Δtм= υ’’-tн.пI	(1025-360-833+256,05)/ /[ln((1025-360)/(833-256,05))]=620,01
Средний температурный напор
Тепловосприятие перегревателя по уравнению теплообмена	Qт	кДЖ/кг	(kHΔt/Bp)10-3	(46,97*182,76*599,24/3,256)* *10-3=1579,95
Отношение расчетных величин тепло-восприятия	Qт/Qб	%	(Qт/Qб)100	(1579,95/1237,4)100=127,68

Значения

и отличаются более чем на , расчет первой ступени пароперегревателя необходимо повторить. Принимаем новое значение температуры перегретого пара на выходе из первой ступени пароперегревателя (таблица 3.11)