Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансформатора с естественным масляным охлаждением (стр. 1 из 4)

Министерство образование и науки Российской Федерации

Кафедра «ЭПП»

Курсовой проект

« Расчет силового трехфазного двухобмоточного трансформатора с естественным масляным охлаждением ».

Вариант №49

Выполнил:

.

Проверил:

Содержание.

1. Условие и исходные данные курсовой работы – 3 стр.

2. Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний - 4 - 6 стр.

3. Определение основных размеров - 6 стр.

4. Расчет обмотки НН – 7 – 9 стр.

5.Расчет обмотки ВН - 11 – 16 стр.

6. Расчет параметров короткого замыкания - 16 – 17 стр.

7. Расчет напряжения короткого замыкания - 17 - 18 стр.

8. Расчет магнитной системы - 18 – 20 стр.

9. Расчет потерь и тока холостого хода - 20 – 22 стр.

10. Тепловой расчет трансформатор - 22 – 29 стр.

11.Список литературы - 30 стр.

1.Условие и исходные данные курсовой работы.

Рассчитать силовой трехфазный двухобмоточный трансформатор с естественным масляным охлаждением (теория вопроса, общая методика расчета и справочный материал в виде таблиц, графических зависимостей и рисунков даются по книге «Расчет трансформаторов» автор П.М. Тихомиров М.: Энергоатомиздат, 1986). Исходные данные:

- полная мощность трансформатора S =400 кВА;

- число фаз m = 3;

- частота тока в сети f = 50 Гц;

- номинальное линейное напряжение обмотки высшего напряжения

(ВН) U_1н = 20 кВ;

- номинальное линейное напряжение обмотки низшего напряжения

(HH) U_2H= 0,4 кВ;

ток холостого хода - i₀ = 2,1 %,

потери холостого хода - Р_х = 1,15 кВт,

напряжение короткого замыкания - U_к = 6,5 %,

потери короткого замыкания - Р_к =5,5 кВт.

- способ регулирования напряжения, число ступеней и пределы регулирования - ПБВ 2 х 2,5% (переключением без возбуждения на стороне ВН, т.е. ручным переключением, 2 ступени каждая по 2,5%);

- схема и группа соединения обмоток - Y/Yн = 0;

- материал сердечника (магиитопровода) и обмоток - холоднокатанаятекстурованная рулоннаясталь 3404, медь;

- режим работы и способ охлаждения - длительный, естественный масляный, - характер установки - внутренняя (внутри помещения).

2. Расчет основных электрических величин и определение изоляционных расстояний.

Расчет проводится для трехфазного трансформатора с плоской шихтованной магнитной системой, с концентрическими обмотками из медного провода.

Определение основных электрических величин по § 3.2. Мощность одной фазы и одного стержня

S_ф = S' = S/m =400/3 = 133 кВА.

Номинальные токи: I = S/√3*U, где S - в кВА, U - в кВ

на стороне ВН

I₁ = 400/√3*20 = 11,55 А;

на стороне НН

I₂ = 400/√3*0.4 = 577 А

Фазные токи:

ВН I_ф1=I₁ = 11,55 А;

НН I_ф2 = I₂₌577 А.

Фазные напряжения:

ВН U_ф1 =U₁ /√3 = 20000/√3=11,56кВ;

НН U_ф2 =U₂/√3=0,231кВ.

Испытательные напряжения (см. табл. 4.1): обмотки ВН U_исп1= 35 кВ; обмотки НН U_ucn2=5кВ.

По табл. 5.8 выбираем тип обмоток: обмотка ВН при напряжении 20 кВ и токе 11,55 А — выбрали цилиндрическую многослойную из кругового провода; обмотка НН при напряжении 0,4 кВ и токе 577 А — выбрали цилиндрическая двухслойная обмотка из прямоугольного провода.

Для испытательного напряжения обмотки ВН U_исп1= 35 кВ по табл. 4.5 находим изоляционные расстояния (см. рис . ) a₁₂= 9 мм; l₀₂= 30 мм; а₂₂= 10 мм.

Для испытательного напряжения обмотки НН U_ucn2=5кВ по табл. 4.4 найдем а₀₁ = 5 мм.

Определение исходных данных расчета. Мощность обмоток одного стержня S'=133 кВА.

Ширина приведенного канала рассеяния

a_p= a₁₂+(a₁ + а₂)/3;

(а₁+а₂)/3=k*S'^(1/4)*10^-2= 0,6*3,4*10^-2=0,02 м (см. табл. 3.3, прим. 1);

a_р=0,009+0,02=0,029 м.

Активная составляющая напряжения короткого замыкания

u_a=P_k/(10S) = 5500/(10*400) = 1,375 %.

Реактивная составляющая

u_p = √ 6,5²-1,375² = 6,353%.

Согласно указаниям § 2.3 выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях

и комбинированными «полукосыми» на среднем стержне по рис. 2.17, в. Прессовка стержней бандажами из стеклоленты — по рис. 2.18,6 и ярм— стальными балками по рис. 2.21, а. Материал магнитной системы — холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм. Индукция в стержне В_С= 1,6 Тл (по табл. 2.4). В сечении стержня 6 ступеней, коэффициент заполнения круга k_кр= 0,918 (см. табл. 2.5), изоляция пластин — нагревостойкое изоляционное покрытие, k₃= 0,965 (табл. 2.3). Коэффициент заполнения сталью k_с=k_кр*k_з = 0,918*0,965 = 0,886. Ярмо многоступенчатое, число ступеней 5, коэффициент усиления ярма k_я=1,015 (см. табл. 8.7). Индукция в ярме В_я= 1,6/1,015= 1,576 Тл. Число зазоров в магнитной системе на косом стыке 6, на прямом 2. Индукция в зазоре на прямом стыке В_з^’’=1,60 Тл, на косом стыке B_з^’ = B_C/√2 = 1,60/√2 = 1,131 Тл.

Удельные потери в стали р_с= 1,295 Вт/кг; р_я= 1,242 Вт/кг. Удельнаянамагничивающая мощность q_c= 1,775 ВА/кг; q_я=1,655 ВА/кг; для зазоров на прямых стыках q^”_з = 23 500 В-А/м², для зазора на косых стыках q^’_з =3000 В-А/м² (табл. 8.10, 8.17).

По табл. 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение потерь в обмотках к потерям короткого замыкания k_д = 0,95 и по табл. 3.4 и 3.5 — постоянные коэффициенты для медных обмоток а= 1,33 и b = 0,42.

Принимаем k_р = 0,95.

3.Определение основных размеров.(по § 3.6)

Диаметр стержня

d = A*β^(1/4)

,где β – соотношение размеров, выбирается по таблице 3.12. Я принимаю для своего расчета β = 2.

А= 0,507*((S'*a_p*k_p)/(f*u_p*B_c²*k_c²))^(1/4)

A=0,507*((133*0,029*0,95)/(50*6,353*1,6²*0,886²))^(1/4)=0,134

d = 0,134*2^(1/4) = 0,159 м.

Окончательно принимаем d = 0,16 м.

Средний диаметр обмоток НН и ВН

d_l2= a*d

d_l2= 1,33*0,16 = 0,2128 м.

Ориентировочная высота обмоток

l = π* d_l2/B_c

l= 3.14*0,2128/1,6 = 0,42 м.

Активное сечение стержня по табл. 8.7

П_с = 0,785* k_с *(A^2)

П_с= 0,785*0,886*(0,134^2) = 0,0178 м².

Напряжение одного витка предварительно

u_в ==4.44* f * B_c* П_с

u_в = 4,44*50*1,6*0,0178 = 6,32 В.

4.Расчет обмотки НН (пo § 6.3).

Число витков в обмотке НН

w₂=U₂/u_в

w₂= 231/6,32= 36,55

принимаем 37 витков.

Уточнение напряжения одного витка

u_в= U₂/ w₂

u_в= 231/37 = 6,243 В.

Уточнение индукцию в стержне

В_с = u_в/(4,44 * f *П_с)

В_с = 6,243/(4,44*50*0,0178)

Средняя плотность тока в обмотках

J_cp= 0.746*k_д*((Р_к*u_в)/(S*d₁₂))*10^4

J_cp= 0.746*0.96*((5500*6,243)/(400*0.223))*10^4= 2,756 МА/м²

Окончательно принимаем 2,756 МА/м²

По табл. 5.8 S=400 кВА, номинальному току группы I₂ = 577 А и напряжению 0,4 кВ выбираем цилиндрическую двухслойную обмотку из прямоугольного медного провода. Размер радиального канала предварительно h_к = 5 мм. Согласно § 5.1 число реек по окружности 8.

Рис. Двухслойная цилиндрическая обмотка из провода прямоугольного сечения

Число витков в одном слое двухслойной обмотки

w_сл2 = w₁/2.

w_сл2 = 37/ 2 = 18,5.

Ориентировочный осевой размер витка, м,

h_в2 = l₂/(w_сл2+1)

h_в2 = 0,42 /(18,5+1)=0,021 м.

Ориентировочное сечение витка, м²,

(П'_в)_нн=I_ф2/ J_cp

(П'_в)_нн= 577*10^-6/2,756 = 210 *10^{-6 м2}.

Посечению витка по табл. 5.2 выбираем четыре параллельных провода

сечением 53,1 мм².

МПБ 4х(3,35x16/3,85)x16,5 изоляция 0,5 мм на две стороны.

Сечение витка

П₂ =4*53,1*10^-6= 212,4*10^{-6 м2}.

Плотность тока в обмотке НН

J₂= I_ф2/П₂

J₂ = 577/212,4*10^(-6)= 2,7 МА/м².