Проектирование углового конического редуктора створок шасси на ЛА (стр. 3 из 10)

При шлифованной резьбе находим

§ 14.Уточнение крутящего момента на червячном колесе в связи с уточнением к. п. д.

кГмм =

Нмм.

§ 15. Проверка полученных размеров червячной пары на контактную прочность зубьев

кГ/мм²,

где

кГмм= Н/мм.

Подставляя принятые и найденные входящие сюда величины, получаем:

1. На номинальном режиме

кГ/мм²= Н/мм².

2. На перегрузочном режиме пробуксовки муфты с коэффициентом перегрузки

.

кГ/мм² = Н/мм²,

что превышает

кГ/мм²= Н/мм².

Это легко можно исправить, перейдя на более прочную бронзу с включением никеля БрАЖН-4-4 (литье в кокиль,

кГ/мм²) и пойдя на уширение червячного венца.

Тогда новое значение

кГ/мм² = Н/мм²;

новое значение угловой ширины

т.е.

.

3. На номинальном режиме

кГ/мм²<

=33

кГ/мм²= Н/мм²,

на перегрузочном режиме

кГ/мм² = Н/мм²= .

В результате принимаем новое значение угловой ширины червячного венца

и дуговой ширины

мм.

§ 16. Определение расчетных изгибных напряжений в зубьях червячного колеса (на номинальном режиме)

1. Эквивалентное число зубьев для червячного колеса

.

2. Коэффициент формы профиля зуба

.

3. Расчетное напряжение изгиба

,

где

мм;

мм;

- коэффициент профильного перекрытия червячных зубьев 8-й

степени точности при расчете на изгиб [I].

Численно

кГ/мм²=

Н/мм².

§ 17. Допускаемые напряжения зубьев червячного колеса на изгиб

1. Механические характеристики бронзы БрАЖН-10-4-4 (литье в кокиль):

кГ/мм² ; кГ/мм²; кГ/мм² .

2. Теоретический коэффициент концентрации напряжений у корня зуба

.

3. Коэффициент чувствительности литой бронзы к концентрации

напряжений

q = 0,4.

4. Эффективный коэффициент концентрации напряжений у корня зуба

.

5. Коэффициент влияния чистоты поверхности у корня зуба

,

где a=6 после чистового нарезания

червячных зубьев.

Численно

.

6. Коэффициент качества литой заготовки (литье в кокиль) [I]

.

7. Масштабные коэффициенты зуба [I].

Соответственно

мм принимают .

При

мм

8.Результирующие коэффициенты влияния отличий детали от экспериментального образца материала:

9. Предел ограниченной выносливости материала зубьев

,

где

; - по §4, п. 2;

При

,

кГ/мм²,> =

=

кГ/мм² = Н /мм²

Следовательно,

= 39,6 кГ/мм².

При реверсе

и, следовательно, опять

= 39,6 кГ/мм² = 388 Н/мм².

10. Коэффициент чувствительности материала зубьев к асимметрии цикла напряжения [I]

11. Допускаемые напряжения на изгиб зубьев при асимметричных циклах и ограниченной долговечности

,

где [n]= 1,7ч2— допускаемый коэффициент запаса прочности зубьев на

изгиб.

Принимая для незакаленных зубьев [n] = 1,7 (отсутствуют закалочные напряжения), находим:

Следовательно

кГ/мм² = 117 Н/мм²;

при r=-0,5 (реверс момента)

кГ/мм²<21.

Из сопоставления следует, что изгибная прочность зубьев лимируется величиной

§ 18. Проверка зубьев червячного колеса на изгибную прочность

1. На номинальном режиме

, т.е. 2,2 кГ/мм²<10.

§ 19. Окончательные основные размеры червячной пары

редуктора

A = 187,50 мм ;

; мм;