Анализ и оптимизация технологического режима работы добывающей скважины 1263, Объект АС10, Мест (стр. 5 из 7)

Используя метод Ф. Поэтмана – П. Карпентера. Расчет ведем "сверху-вниз".

1. Задаем шаг

и определяем число расчетных точек:

2. Рассчитываем температурный градиент потока

где

- средний геотермический градиент скважины, Qж ст – дебит скважины по жидкости при стандартных условиях; DТ – внутренний диаметр колонны НКТ, м.

3. Определяем температуру на устье скважины

1. Рассчитываем температуру потока в рассматриваемых сечениях (точках) потока. Например, в сечении, где

, температура будет:

5. Используя данные исследования проб пластовой нефти, определяем физические параметры, соответствующие заданным давлениям

6. Вычислим коэффициент сверхсжимаемости газа Z, для этого определим приведенные параметры смеси газов:

– относительная по воздуху плотность смеси газов,

Коэффициент сверхсжимаемости газовой смеси при Р = 3,0 МПа:

При

7. Определяем удельный объем ГЖС при Р=3,0 МПа

8. Определяем удельную массу смеси при стандартных условиях

9. Рассчитываем идеальную плотность ГЖСм при Р=3,0 МПа

10. Определяем корреляционный коэффициент

11. Вычисляем полный градиент давления при Р=3,0 МПа

13. Рассчитываем приведенную скорость жидкости в сечении колонны,

– относительная шероховатость, k = 0,262*10-3:

Вычисляем

- обратные расчетным градиентам давления.

Последовательно определяем положение сечений (точек) с заданными термодинамическими условиями газожидкостного потока:

Аналогичным образом вычисляем распределение давления "снизу – вверх", все данные расчетов сводим в таб.3.3.2.1 и таб.3.3.2.2.

Таб.3.3.2.1. Распределение давления в НКТ, расчет "сверху вниз"

Р, Мпа	ρ, кг/м3	μ, мПа*с	b	Г, м3/т	T ГЖС, К	Vгв, м3/т	Рпр	Тпр	Z	Vсм	Мсм, кг/м3	f	Росм	dp/dH	dH/dp	H
1,5	873,2	5,39	1,041	35,56	285,3	21,8	0,338	0,997	0,89	5,33	4106,6	0,09	770,3	0,0077	129,6	0,0
2,0	869,7	5,28	1,056	39,57	286,8	21,8	0,45	1,002	0,84	4,95	4106,6	0,09	828,9	0,0083	120,7	62,6
2,5	867,0	5,19	1,07	42,68	288,3	21,2	0,563	1,007	0,79	4,71	4106,6	0,09	871,7	0,0087	115	121,5
3,0	864,8	5,13	1,084	45,22	289,8	20,4	0,676	1,013	0,73	4,55	4106,6	0,09	903,3	0,0090	111,1	178,0
3,5	862,9	5,07	1,097	47,37	291,3	19,5	0,788	1,018	0,66	4,43	4106,6	0,09	927,2	0,0092	108,3	232,9
4,0	861,3	5,02	1,11	49,23	292,8	18,5	0,901	1,023	0,60	4,34	4106,6	0,09	945,6	0,0094	106,3	286,5
4,5	859,9	4,97	1,122	50,88	294,3	17,5	1,013	1,028	0,53	4,28	4106,6	0,09	959,5	0,0095	104,8	339,3
5,0	858,6	4,93	1,134	52,35	295,8	16,5	1,126	1,033	0,45	4,23	4106,6	0,09	970,1	0,0096	103,7	391,4
5,5	857,5	4,9	1,145	53,67	297,3	15,5	1,239	1,039	0,38	4,20	4106,6	0,09	978	0,0097	102,9	443,1
6,0	856,4	4,86	1,156	54,89	298,8	14,4	1,351	1,044	0,31	4,17	4106,6	0,09	983,8	0,0098	102,3	494,4
6,5	855,5	4,83	1,166	56,00	300,3	13,4	1,464	1,049	0,23	4,16	4106,6	0,09	988,1	0,0098	101,8	545,4
7,0	854,6	4,8	1,176	57,04	301,8	12,4	1,576	1,054	0,25	4,16	4106,6	0,09	986,4	0,0098	102	596,4
7,5	853,7	4,78	1,185	58,00	303,3	11,4	1,689	1,06	0,28	4,17	4106,6	0,09	985	0,0098	102,2	647,4
8,0	852,9	4,75	1,194	58,90	304,8	10,4	1,802	1,065	0,29	4,17	4106,6	0,09	983,8	0,0098	102,3	698,5
8,5	852,2	4,73	1,202	59,74	306,3	9,4	1,914	1,07	0,31	4,18	4106,6	0,09	982,9	0,0098	102,4	749,7
9,0	851,5	4,71	1,21	60,54	307,8	8,4	2,027	1,075	0,33	4,18	4106,6	0,09	982	0,0098	102,5	800,9
9,5	850,9	4,69	1,217	61,29	309,3	7,5	2,139	1,081	0,34	4,19	4106,6	0,09	981,3	0,0098	102,5	852,2
10,0	850,2	4,67	1,224	62,01	310,8	6,5	2,252	1,086	0,36	4,19	4106,6	0,09	980,6	0,0097	102,6	903,5
10,5	849,7	4,65	1,23	62,69	312,3	5,6	2,364	1,091	0,37	4,19	4106,6	0,09	980,1	0,0097	102,7	954,8
11,0	849,1	4,63	1,236	63,34	313,8	4,7	2,477	1,096	0,39	4,19	4106,6	0,09	979,6	0,0097	102,7	1006,1
11,5	848,6	4,61	1,241	63,96	315,2	3,8	2,59	1,101	0,40	4,19	4106,6	0,09	979,4	0,0097	102,7	1057,5
12,0	848,0	4,6	1,246	64,55	316,7	2,9	2,702	1,107	0,42	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1108,9
12,5	847,5	4,58	1,25	65,12	318,2	2,0	2,815	1,112	0,43	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1160,3
13,0	847,1	4,57	1,254	65,67	319,7	1,2	2,927	1,117	0,45	4,20	4106,6	0,09	978,7	0,0097	102,8	1211,7
13,5	846,6	4,55	1,257	66,19	321,2	0,3	3,04	1,122	0,46	4,20	4106,6	0,09	978,9	0,0097	102,8	1263,1
14,0	846,2	4,54	1,26	66,70	322,7	0,1	3,153	1,128	0,47	4,20	4106,6	0,09	978,5	0,0097	102,8	1314,5
14,5	845,7	4,53	1,262	67,19	324,2	0,0	3,265	1,133	0,49	4,20	4106,6	0,09	978	0,0097	102,9	1365,9
15,0	845,3	4,51	1,264	67,66	325,7	1,0	3,378	1,138	0,50	4,21	4106,6	0,09	976,6	0,0097	103	1417,4

Таб.3.3.2.2. Распределение давления в эксплуатационной колонне, расчет "Снизу вверх".