Расчет противодавленческой турбины с двухвенечной регулирующей ступенью (стр. 3 из 7)
45. Выходная площадь первой рабочей решетки:
;где μ2=0,95 – принятый коэффициент расхода.
46. Выбираем величину перекрыши:
Δlp=Δlп+Δlв=l2–l1=4мм;
где Δlв=2мм – перекрыша у втулки;
Δlп=2мм – перекрыша на периферии.
47. Считая, что рабочая лопатка первого венца выполняется постоянной по входной и выходной кромкам, получаем: l2=l1+Δlp=55,7+4=59,7 мм.
48. Эффективный угол выхода из первой рабочей решетки:
; 
=18,04°.49. По числу Маха и
выбираем первую рабочую решетку с профилем Р-26-17А и размерами: относительный шаг решетки 
=0,6; хорда табличного значения bт=2,57см; Вт=2,5см; радиус закругления выходной кромки r2=0,02см; f=2,07см2; Wмин=0,225см3; хорда bр=60мм; Iмин=0,215см4; угол установки αу=80°; толщина выходной кромки δкр=0,8мм.50. Число рабочих лопаток первого венца:
.51. Относительная толщина выходной кромки профиля:
.52. Угол поворота потока:
Δβр=180°-(β1+β2э)=180°-(19,08°+18,04°)=143,28°.
53. По отношению bp/l2=1,005 и Δβр по рис.9 находим коэффициент расхода μ2=0,945, и уточняем
выходную площадь первой рабочей решетки:
;эффективный угол выхода из первой рабочей решетки:
; 
=18,2°.54. По рис.12 определяем усредненный коэффициент скорости рабочей решетки ψр=0,936.
55. Коэффициент потерь энергии:
.56. Число Рейнольдса:
где
=22,6·10-6кг/м·с–коэффициент динамической вязкости (рис.13 по Р2=1,762 МПа, t2t=373,2°C); 
.Поправка на него не вносится.57. Действительная относительная скорость выхода пара из рабочей решетки первого венца:
.58. Окружные и осевые усилия действующие на лопатки первого венца:
где
.59. Равнодействующая от окружного и осевого усилий:
.60. При постоянном профиле по длине лопатки изгибающее напряжение будет равно:
.61. Потери энергии в первой рабочей решетке:
.62. Состояние пара за первым рабочим венцом ступени.
h2 = h2t + Δhр = 3185 + 11,248= 3196,24 кДж/кг,
р2 = 1,745 МПа,
υ2 = 0,1664 м3/кг,
t2 = 374,4 0C.
63. Абсолютная скорость пара за первой рабочей решеткой:
.64. Угол характеризующий направление С2:
; 
=28,5°.Поворотная решетка
65. Теоретическая скорость выхода пара из поворотной решетки:
.66. Число Маха:
,где υ1t’=0,1657 м3/кг (h1t’=3181 кДж/кг, t1t’=367,7 °C)по h-s диаграмме точка
1t‘(рис.2).
67. Выходная площадь поворотной решетки:
где μ1’=0,94 –принятый коэффициент расхода.
68. Принимаем перекрышу для поворотной лопатки: Δlп=4мм.
69. Длина поворотной лопатки:
.70. Эффективный угол поворотной решетки:
; 
=27,08°.71. Выбираем для поворотной решетки профиль по числу Маха и
выбираем первую рабочую решетку с профилем Р-35-25А и размерами: относительный шаг решетки =0,55; хорда табличного значения bm=25,4мм; Вп=2,5см; радиус закругления выходной кромки r2=0,015см; f=1,62см2; Wмин=0,168см3; хорда bп=40,3мм; Iмин=0,131см4; угол установки αу=80°; толщина выходной кромки δ1кр=0,472мм и отношением 
1,581.Число рабочих лопаток поворотной решётки:
.72. Относительная толщина выходной кромки профиля поворотной лопатки:
.73. Угол поворота потока в поворотной решетке:
Δαп=180°-(α2+α'1э)=180°-(28,5°+27,08°)=124,42°.
74. По отношению
и Δαп по рис.9 находим коэффициент расхода μ'1=0,958 и уточняемвыходную площадь поворотной решетки:
;эффективный угол поворотной решетки:
; =26,55°.75. По рис.12 определяем усредненный коэффициент скорости поворотной решетки ψп=0,94.
76. Коэффициент потерь энергии в поворотной решетке:
.77. Число Рейнольдса:
.78. Потери энергии в поворотной решетке:
.79. Состояние пара за поворотной решеткой
h1´ = h1t´ + Δhп = 3181+ 4,6194 = 3185,61 кДж/кг,
р1´ = 1,725 МПа,
υ´1 = 0,1671 м3/кг,
t'1=369,2°C.
80. Действительная скорость выхода пара из поворотной решетки:
0,94·281,729=264,82 м/с.81. Относительная скорость пара на входе во вторую рабочую решетку:
,где 
=U/C'1=149,5/264,82=0,5645 – отношение скоростей;и ее направление:
, 
Вторая рабочая решетка
82. Теоретическая относительная скорость на выходе из второй рабочей решетки и число Маха:
; 
,где υ'2t=0,1694 м3/кг ( h'2t=3180кДж/кг)по h-s диаграмме точка 2't (рис.2).
83. Выходная площадь второй рабочей решетки:
;где μ'2=0,95 – принятый коэффициент расхода.
84. Выбираем величину перекрыши:
Δl'p=l'2–lп=4,3мм.
85. Считая, что рабочая лопатка второго венца выполняется постоянной по входной и выходной кромкам, получаем: l'2=lп+Δl'p=63,7+4,3=68 мм.
86. Эффективный угол выхода из второй рабочей решетки:
; 
=37,15°.87. По числу Маха и
выбираем вторую рабочую решетку с профилем Р-60-38А и размерами: относительный шаг решетки 
=0,5; хорда табличного значения bт'=2,61см; Вр'=2,5см; радиус закругления выходной кромки r2=0,02см; f=0,76см2; W'мин=0,035 см3; хорда bр'=85мм; Iмин=0,018см4; угол установки αу=75°; толщина выходной кромки δ'2кр=1,3мм и отношением 
.