Проверочный расчет парового котла БКЗ-420 (стр. 14 из 16)
Сопротивление КПП1 с учетом поправочного коэффициента
мм.вод.ст.Сопротивление поворотной камеры:
Поворот на 900 (см. рис. 2)
Рис. 3. Поворотная камера конвективного газохода
Динамическое давление в ВЭ2:
мм.вод.ст. [5, рис.VII-2];Сечение газохода в начале поворота:
(рис. 3.)Сечение газохода в конце поворота:
(рис. 3.)Отношение площадей:
Значение для произведения
для колен с острыми кромками (без закругления кромок) равен: 
[5, п.п. 1-29];Коэффициент, зависящий от угла поворота В = 1 при угле поворота 90°, [5, п.п. 1-29];
Коэффициент, зависящий от форм сечения С = 1 для колен с острыми кромками, [5, п.п. 1-29];
Коэффициент сопротивления на повороте
[5, п.п. 1-29];Сопротивление поворота:
Сопротивления шахматных гладкотрубных пучков при поперечном омывании водяного экономайзера второй ступени-ВЭ2:
Коэффициент, учитывающий форму шахматного пучка Сs = 1,04 [5, рис.VII-7];
Коэффициент Сd = 1,0 [5, рис.VII-7];
Dhгр=0,54 мм.вод.ст
Сопротивление одного ряда шахматного пучка
Dh0 = Cs*Cd*Dhгр = 1,04*1,0*0,54 =0,562 мм.вод.ст.
Zр-число рядов для второй ступени ВЭ2 равно 16, тогда
мм.вод.ст.Расчет сопротивления воздухоподогревателя второй ступени-ВП2:
Dhтр = Dh¢гр*l, мм.вод.ст
Сопротивление трения на 1 метр длины труб:
Dh¢гр =2,2 мм.вод.ст./м [5, рис.VII-4];
Длина труб l =1,619 м.
Сопротивление трения в трубах ВП2:
Dhтр =Dh¢гр*l =2,2*1,619=3,562 мм.вод.ст.
Сопротивления шахматных гладкотрубных пучков при поперечном омывании водяного экономайзера первой ступени-ВЭ1:
Коэффициент, учитывающий форму шахматного пучка Сs = 1,02 [5, рис.VII-7];
Коэффициент Сd = 1,0 [5, рис.VII-7];
Dhгр=0,8 мм.вод.ст
Сопротивление одного ряда шахматного пучка
Dh0 = Cs*Cd*Dhгр = 1,02*1,0*0,8 =0,816 мм.вод.ст.
Zр-число рядов для первой ступени ВЭ1 равно 48, тогда
мм.вод.ст.Расчет сопротивления воздухоподогревателя первой ступени-ВП1:
Dhтр = Dh¢гр*l, мм.вод.ст
Сопротивление трения на 1 метр длины труб:
Dh¢гр =2,0 мм.вод.ст./м [5, рис.VII-4];
Длина труб l =2,017 м.
Сопротивление трения в трубах ВП2:
Dhтр =Dh¢гр*l =2*2,017=4,034 мм.вод.ст.
Отношение меньшего сечения труб к большему:
ВП2:
Fм/Fб = (0,785*d2вн)/(S1* S2) =(0,785*0,0322)/(0,064*0,048) = 0,261 [5, п.п. 2-22];
Коэффициент сопротивления входа: zвх =0,37 [5, рис.VII-11];
Коэффициент сопротивления выхода: zвых =0,6 [5, рис.VII-11];
Количество отдельных кубов m = 2;
Динамическое давление Hдин =3,7 мм.вод.ст. [5, рис.VII-2];
Сопротивление входа в трубы и выхода из них:
Dhдин = m(zвх + zвых)*Hдин =2*(0,37 + 0,6)*3,70 =7,178 мм.вод.ст.
Общее сопротивление ВП2 с учетом поправочного коэффициента:
DhВП = (Dhтр + Dhдин)*К = (4,034+7,178)*1,0 =11,212 мм.вод.ст.
ВП1:
Fм/Fб = (0,785*d2вн)/(S1* S2) =(0,785*0,0322)/(0,060*0,082) = 0,163 [5, п.п. 2-22];
Коэффициент сопротивления входа: zвх =0,41 [5, рис.VII-11];
Коэффициент сопротивления выхода: zвых =0,75 [5, рис.VII-11];
Количество отдельных кубов m = 2;
Динамическое давление Hдин =5,4 мм.вод.ст. [5, рис.VII-2];
Сопротивление входа в трубы и выхода из них:
Dhдин = m(zвх + zвых)*Hдин =2*(0,41 + 0,75)*5,4 =12,528 мм.вод.ст.
Общее сопротивление ВП1 с учетом поправочного коэффициента:
DhВП = (Dhтр + Dhдин)*К = (4,034 +12,528)*1,0 =16,562 мм.вод.ст.
16.3Аэродинамический расчет газопроводов.Выбор золоуловителя.
Средний объем дымовых газов за ВП1: Vг = 6,77 м3/кг;
Присосы воздуха за ВП1: Daвп1 = 0,03 [табл. 1];
Теоретический объем воздуха: V0 = 4,58 м3/кг;
Объем уходящих газов: Vухг=Vг+Daвп*V0 =4,58+0,03*6,03 =5,16 м3/кг.
Часовой расход уходящих газов:
Vухчас=Вр*Vухг((Jд+273)/273)*3600=16,57*5,16*(428,07/273)*3600= 356,2*103 м3/час.
В качестве золоуловителя выбираем батарейный циклон для котлов с производительностью 200 т/час. Типоразмер батарейного циклона: УГ2-3-53-01. [5, таб. III-4]
| Площадь сечения активной зоны, м2 | Производи-тельность м/с | Длина корпуса, мм | Ширина корпуса, мм | Высота аппарата, мм | Масса общая, т |
| 53 | 286 | 15120 | 10680 | 15380 | 198 |
Расчет сопротивления участка от выхода из воздухоподогревателя до входа в золоуловитель (Приложение1).
16.4 Компоновка газового тракта от выхода из котла до золоуловителя
(участка II Г) и расчет его аэродинамического сопротивления
Расчет сопротивления трения на II участке (от выхода из котла до золоуловителей)
DhII=Dh
+Dhдиф+Dhкор+DhтрРасчет сопротивления раздающего короба
Площадь сечения подводящего канала
Fпод = h
a= 1,205 9,536=13,947 м2.Площадь сечения отводящего канала
Fотв = h
b= 1,205*6 = 7,23 м2.Коэффициент сопротивления раздающего короба [5, п. 1-43].
zкороб = 1,1 + 0,7
( Fпод / 2Fотв)2=1,1+0,7 (13,947 /2 7,23)2 =1,751Скорость на входе в короб и на выходе из него
м/с. 
м/с.Динамическое давление [6, рис. VII-2] hдин =4,4 мм вод. ст.
Коэффициент местного сопротивления шибера [5, табл. VII-3] ζшиб =0,1
Сопротивление раздающего короба
Δhкороб = (zкороб +ζшиб)
hдин=(1,751+0.1) 4,4= 8,144 мм вод. ст.Определение сопротивления поворота после раздающего короба
Угол поворота (прил. 1) α =30 0.
Отношение радиуса закругления кромок к ширине газопровода
r/b = 0.25
Отношение размеров поперечного сечения газопровода
a/b = 6/1,205=4,98
Поправочный коэффицикнт к сопротивлению поворотов, зависящий от формы сечения [5, рис. VII-17] С=0,9
Поправочный коэффициент к сопротивлению поворотов, зависящий от угла поворота [5, рис. VII-16] В=2,3
Произведение
[5, рис. VII-15] = 0,43Коэффициент сопротивления поворота
С В = 0,43 0,9 2,3 =0,89Сопротивление поворота
Dh
1=z hдин =0,89 5,8=5,16 мм вод.ст.Сопротивление поворота
Dh
2=z hдин =0,89 5,8=5,16 мм вод.ст.Расчет сопротивления диффузора перед ЗУ
Рис.4. Эскиз диффузора перед электрофильтром.
Отношение меньшего значения площади диффузора к большему
F1/F2=(1,205·6)/(1,205·7,2)=0,833.
Коэффициент полноты удара плоского диффузора [5, рис. VII-12]