Расчет трансформатора (стр. 3 из 4)
см;Индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания
%;Напряжение короткого замыкания
%,т.е. на 3,5% больше задания, что допустимо.
Активное сопротивление обмотки 1
Ом;Активное сопротивление обмотки 2
Ом;Активная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;Индуктивная составляющая сопротивления короткого замыкания, приведенная к числу витков обмотки 1
Ом;Процентное изменение напряжения при номинальной нагрузке (β= 1) и
cos φ = 0,8
%.7. Механические силы в обмотках при коротком замыкании
Установившийся ток к. з. в обмотках
А; 
А;Максимальное значение тока к. з. в обмотке 2
А;Суммарная радиальная сила при к.з.
кг;Разрывающее напряжение в проводе обмотки 2
кг/см2,что допустимо. Допустимое напряжение для алюминия σ ≤600…700 кг/см2
8. Расчет магнитной системы трансформатора
Принимаем: запрессовка стержней сердечника выполнена клиньями между сердечником и обмоткой 1, сердечник без каналов [4];
Ширина пакетов стержней сердечника:
см; 
см; 
см; 
см; 
см; 
см;Толщина пакетов стержня сердечника (в сердечнике нет каналов):
см; 
см; 
см; 
см; 
см; 
см;Площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня сердечника
см2;Площадь поперечного сечения стали стержня сердечника
см2;Магнитная индукция в стали стержня сердечника
Тл.Коэффициент увеличения площади поперечного сечения стали ярма
kя=1,05; [4]
Поперечное сечение стали ярма
см2;Магнитная индукция в стали ярма
Тл;Высота ярма сердечника
; 
см;Толщина ярма перпендикулярно листам стали
см.Наружный диаметр обмотки 2
см;Расстояние между осями стержней сердечника
см;Длина ярма сердечника
см;Длина стержней сердечника
см;Вес стали стержней сердечника
кг;Вес стали ярем сердечника
кг;Полный вес стали сердечника
кг.Вес металла обмоток
кг;Отношение веса стали к весу металла обмоток
.Потери в стали сердечника (потери холостого хода) [5]
где
Gу= Gс.у.+ Gя.у.= γSс•2b1+ γSя•2b1
Gу =7,6•216•2•17,19•10-3+7,6•226•2•17,19•10-3=56,4+59,1=115,5 кг;
Ку=1,5, [5]
P10=1,75 Вт/кг; P10я=1,57 Вт/кг; [4]
т.о.
Вт;т.е. на 4% больше заданного, что допустимо.
Сборка сердечника – впереплет.
Число эквивалентных магнитных зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вс
;Число эквивалентных магнитных зазоров в сердечнике крайней фазы с магнитной индукцией Вя
;Амплитуда намагничивающего тока крайней фазы обмотки 1
где awc – удельные магнитодвижущие силы (МДС) в стержне; [4]
awя – удельные МДС в ярме; [4]
δэ – длина эквивалентного воздушного зазора в стержне и ярме при сборке сердечника в переплет, δэ = 0,005 см [4].
А;Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вс
;Число зазоров в сердечнике средней фазы с магнитной индукцией Вя
;Амплитуда намагничивающего тока средней фазы обмотки 1
А;Среднее значение амплитуды намагничивающего тока для трех фаз
А.Реактивная составляющая фазного тока холостого хода обмотки 1
А.где kA1 – коэффициент амплитуды, зависящий от магнитной индукции и вида стали.
Реактивная составляющая фазного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
где σс – коэффициент учитывающий соединение обмоток на стороне питания, σс=1 если обмотки соединены в треугольник или звезду с нулевым проводом, σс=1…0,92 если на стороне питания обмотки соединены в звезду без нулевого провода;
ррс – удельная реактивная мощность намагничивания листовой электротехнической стали, ррс = 22…44;
рδс – удельная реактивная мощность намагничивания мест сопряжения стальных листов рδс = 1,8…2,7 при В=Вс;
рδя – удельная реактивная мощность намагничивания мест сопряжения ярма
рδя = 1,7…2,2 при В=Вя.
А;Реактивная составляющая линейного тока холостого хода по упрощенному методу расчета
А.Активная составляющая фазного тока холостого кода обмотки 1
А;Фазный ток холостого хода
А;Линейный ток холостого хода обмотки 1
, т. к. соединение «звезда».Линейный ток холостого хода в процентах от номинального тока
%,т.е. на 2% больше заданной величины, что допустимо.