Расчет конструкции лифта (стр. 5 из 14)
Y3=4 мм;
Y4=4 мм;
F1=560 мм2;
F2=136 мм2;
F3=720 мм2;
F4=64 мм2.
Моменты инерции сечения брутто
(2.19) 
(2.20)
Моменты инерции нетто
(2.21) 
(2.22) 
Минимальная величина радиуса инерции брутто
(2.23) 
=28,2 ммМоменты сопротивления брутто при изгибе в плоскости направляющих:
– для верхней точки сечения
(2.24) 
– для нижней точки сечения
(2.25) 
Момент сопротивления брутто при изгибе в плоскости перпендикулярной плоскости направляющих:
– для крайней точки основания сечения направляющих
(2.26) 
– для точки на боковой поверхности головки направляющей
(2.27)
Момент сопротивления нетто при изгибе в плоскости направляющих:
– в верхней точке сечения
(2.28) 
– в нижней точке сечения
(2.29) 
Момент сопротивления нетто при изгибе в плоскости перпендикулярной плоскости направляющих:
– в крайней точке основания сечения направляющей
(2.30) 
– в точке боковой поверхности головки
(2.31) 
3. Производим расчет направляющей в рабочем режиме работы лифта с 10 % перегрузкой кабины (см. рис. 2.6 а, б).
Предполагается, что в центре пролета направляющей действуют расчетная, нормальная сила Nн в плоскости направляющих и нормальная сила Nп перпендикулярная плоскости направляющих. Нормальные силы определяются рассмотренным выше методом при смещении центра масс груза в поперечном и продольном направлениях на величину А/6 и В/6, соответственно.
Пролет реальной многопролетной балки заменяется расчетным эквивалентным, учитывающим влияние жесткости соседних пролетов, путем сокращения его длины до величины
(2.32) 
В среднем сечении пролета во взаимно перпендикулярных направлениях действуют изгибающие моменты от поперечных сил:
– в плоскости направляющих
(2.33) 
– в плоскости, перпендикулярной плоскости направляющих
(2.34) 
Наибольшее расчетное нормальное напряжение определяется геометрическим сложением нормальных напряжений, действующих в двух плоскостях изгиба
(2.35) 
где Wн, Wп – минимальные значения величины момента сопротивления сечения направляющей соответствующих плоскостях изгиба.
Коэффициент запаса прочности определяется по отношению к пределу текучести материала направляющей (для Ст. 20 ГОСТ 1050-74
=245 МПа=2450000 Н/м2)
, (2.36)где [nэ] – допускаемый запас прочности в рабочем режиме.
4. Проверка жесткости направляющей.
Прогиб в плоскости направляющих
,где Е=2,17·107 Н/см2
Прогиб направляющей не должен превышать величины
Условие выполняется, следовательно, направляющая подобрана верно.
3. Спецчасть
3.1 Расчет и подбор каната
Канаты подъёмных механизмов лифтов обеспечивают передачу движения от лебедки к кабине и противовесу с небольшими потерями мощности на канатоведущем органе и отклоняющих блоках [2, 3].
Канаты воспринимают растягивающие нагрузки при движении и неподвижном состоянии кабины, в нормальных эксплуатационных и аварийных режимах.
От надежности работы системы подвески подвижных частей лифта зависит жизнь пассажиров. Поэтому к стальным канатам и тяговым цепям лифтов предъявляются повышенные требования прочности и долговечности. Эти требования нашли отражения в ПУБЭЛ Госгортехнадзора [4].
Канаты, поступающие на монтаж лифтового оборудования должны иметь документ (сертификат), характеризующий их качество и оформленный в полном соответствии с требованиями государственных стандартов. Аналогичные требования предъявляются к тяговым цепям.
Параллельно работающие канаты подвески кабин (противовесов) должны иметь одинаковые диаметры, структурные и прочностные характеристики.
Не допускается сращивание тяговых канатов механизмов подъема и ограничителей скорости.
Номинальный диаметр тяговых канатов лифтов для перевозки людей должен быть не менее 8 мм, а в ограничителях скорости и лифтах, не рассчитанных на транспортировку людей, – не менее 6 мм.
Число параллельных ветвей канатов подвески кабины (противовеса) должно быть не менее указанных в таблице 4 ПУБЭЛ [4].
В лифтах применяются только канаты двойной свивки, которые свиваются из прядей проволок относительно центрального сердечника в виде пенькового каната, пропитанного канатной смазкой.
Обычно стальной канат состоит из 6 прядей и сердечника.
Условия работы канатов в лифтах с КВШ отличаются наличием изгибающих, растягивающих, скручивающих и сдвигающих нагрузок, поэтому очень важно иметь большую поверхность касания проволочек в отдельных слоях. Этому требованию в наибольшей степени отвечают канаты типа ЛК с линейчатым касанием между проволоками.
В зависимости от структуры поперечного сечения прядей различают канаты ЛК-О – при одинаковых диаметрах проволок по слоям навивки, ЛК-Р с различным диаметром проволок. Канаты с точечным касанием проволок имеют обозначение ТК.
В обозначении конструкции каната учитывается характер касания проволок, количество прядей и число проволок в каждой пряди: ЛК-О 6x19 или ТК 6x37.
При использовании канатов важно обеспечить не только достаточную их прочность, но и надежное соединение с элементами конструкции лифта.
Стальные канаты должны рассчитываться на статическое разрывное усилие
, (3.1)где Р – разрывное усилие каната, принимаемое по таблицам ГОСТ или результатам испытания каната на разрыв, кН;
К – коэффициент запаса, принимаемый по таблице 6 ПУБЭЛ в зависимости от типа канатоведущего органа, назначения и скорости кабины лифта [4];
S – расчетное статическое натяжение ветви каната, кН
Величина расчетного натяжения ветви канатной подвески должна определяться по следующим зависимостям:
для канатов подвески кабины.
(3.2)для канатов подвески противовеса
, (3.3)гдеQ – грузоподъемность лифта, кг;
QК – масса кабины, кг;
QП – масса противовеса, кг;
QТК – масса тяговых канатов от точки схода с КВШ до подвески, кг;
QН – масса натяжного устройства уравновешивающих канатов, кг;
m– число параллельных ветвей канатов;
g=9,8 м/с2 – ускорение свободного падения.