Таблица 1.13 – Значение коэффициента ω сопротивлений пластинчатых конвейеров
Тип цепи конвейера | Обозначение цепи | Диаметр валика цепи, мм | Условия работы конвейера | ||
легкие | средние | тяжелые | |||
Втулочно-катковая с гребнями на катках | ВКГ | <20 | 0,080 | 0,100 | 0,130 |
>20 | 0,070 | 0,090 | 0,120 |
Определяем динамическую нагрузку на цепь SДИН, кН:
где: υ=0,4 м/сек – скорость движения полотна, м/сек;
L=40 м – длина конвейера, м;
z=5 – число зубьев ведущей звездочки тяговой цепи (в соответствии с рекомендациями число зубьев звездочек для тяговых цепей принимаем z=5);
t=0,32 м – шаг тяговой цепи, м, (по таблице 1.11);
g=9,8 м/сек2– ускорение свободного падения;
q=0,9375 кН/м – погонная весовая нагрузка;
qК=0.98 кН/м – погонная нагрузка от ходовой части конвейера;
kУ=1,5 – коэффициент приведения массы цепи и влияние упругости цепи (принимается по таблице 1.14).
Обход начинается с точки с наименьшим натяжением цепи (кН).
Таблица 1.14 – Значение коэффициента kУ
Длина конвейера, L, м | Значение коэффициента, kУ |
< 25 | 2,0 |
25÷60 | 1,5 |
> 60 | 1,0 |
Определяем сопротивление на участке холостой ветви конвейера WХ, кН,:
где: q=0,9375 кН/м – погонная весовая нагрузка;
L=40 м – длина конвейера, м;
ω=0,120 – коэффициент сопротивления движению, (табл. 1.13).
Используя следующую формулу, находим сопротивление на участке груженой ветви WГР, кН:
где: q=0,9375 кН/м – погонная весовая нагрузка;
qК=0.98 кН/м – погонная нагрузка от ходовой части конвейера;
L=40 м – длина конвейера, м;
ω=0,120 – коэффициент сопротивления движению, (табл. 1.13).
Находим натяжение в точке набегания цепей на натяжные звездочки SНАБ=S2, кН:
где: кН - наименьшее натяжение цепи;
WХ=4,5 кН – сопротивление на участке холостой ветви.
Определяем сопротивление на натяжных звездочках WПОВ, кН:
где: SНАБ=S2=5,5 (кН) – натяжение в точке набегания цепей на натяжные звездочки;
Находим натяжение цепей в точке сбегания с натяжных звездочек SС.Б, = S3, кН:
где: S2=5,5 кН – натяжение в точке набегания цепей на натяжные звездочки;
WПОВ=0,225 кН – сопротивление на натяжных звездочках.
Найдем натяжение в точке набегания груженых ветвей цепей на приводные звездочки, S4, кН:
где: S3=5,725 кН – натяжение в точке набегания цепей на натяжные звездочки;
WГР =9.216 кН – сопротивление на участке груженой ветви.
Определяем уточненное значение тяговой силы конвейера
где: S4 = 14,941 кН – натяжение в точке набегания груженых ветвей цепей на приводные звездочки;
=1 кН - наименьшее натяжение цепи.
Определенное в первом случае тяговое усилие Wo, кН, как правило, отличается от уточненной величины
Находим максимальное статическое натяжение цепей Smax, кН:
где: кН - наименьшее натяжение цепей;
Рассчитываем натяжения одной цепи
где: Smax=15,688 кН – максимальное статическое натяжение цепей;
SДИН=11,7918 кН – динамическая нагрузка на цепь.
Вычислим разрушающую (предельную) нагрузку цепи SРАЗ, кН:
Рассчитаем необходимую мощность на приводном валу конвейера N, кВт:
где:
υ=0,4 м/сек – скорость движения полотна;
η – КПД, (η=0,94).
По таблице (приложение А) выбираем электродвигатель АО2-51-6 с мощностью
Определим частоту вращения приводного вала конвейера nП.В., об/мин:
где: υ=0,4 м/сек – скорость движения полотна, м/сек;
z=5 – число зубьев ведущей звездочки тяговой цепи;
t=0,32 м – шаг тяговой цепи, м.
Передаточное число привода РПР будет равно:
где:
nП.В =15 об/мин - частота вращения приводного вала.
По таблице (приложение В) выбирается коническо-цилиндрический трехступенчатый редуктор КЦ2-750 с передаточным числом равным