9. Для наибольшего изгибающего момента в точке С находим
Н/м2 .10.сравнивая расчетное значение σ с допускаемым [ σ ] (пример 1), приходим к выводу, что данный вариант крепления резистора не удовлетворяет требованиям ТЗ.
2.4 Проверка правильности выбора толщены стенки корпуса РЭА
Толщина стенки корпуса h, при которой выполняется прочностные требования, определяются по формуле
где q = P / aв – нагрузка, распределенная по площади, Н/м2 ; a, в – размеры стенки корпуса, м ; Δ – допустимый прогиб, м.
Нагрузкой Р необходимо задаваться или определять по 2 ; допустимый прогиб определяется по (5).
2.5 Расчет на прочность панели шасси
Разрушение шасси наблюдается по сечениям, ослабленным отверстиями для установки элементов конструкции. Монтажная панель шасси наиболее ослаблена в поперечном сечении рабочей длиной
где в – ширина панели ; di – диаметр i – го отверстия, ослабляющего сечение. Высота сечения равна толщине панели Δ.
Предполагая многократный изгиб апнели под действием знакопеременной вибрационной нагрузки и, рассматривая ее как прямоугольную пластину на двух опорах, используем управление изгибной прочности
.Изгибающий момент в режиме резонансных колебаний
где М – масса установленных по шасси элементов конструкции ; η – коэффициент динамичности ; ПП – коэффициент вибрационной перегрузки.
Момент сопротивление изгибу
Тогда прочность панели шасси следует оценить соотношением
2.6Расчеты на прочность неразъемных соединений
Соединение склеиванием, пайкой и сваркой проверяют по первому уравнению прочности :
,где Р – усилие, воспринимаемое соединением, Н ; S – площадь склеивания (пайкой, сварки), м2 ; [ σ ]р – допускаемое нормальное напряжение разрыва.
Условие прочности прессового соединения цилиндрических деталей номинальным диаметром d, длиной запресовки l, нагруженного крутящим моментом М £ Мт, где Мт – момент трения в прессовочном соединении
, здесь q – удельное давление на поверхности запресовки ; К – коэффициент трения.Удельное трение, выраженное через натяг Δ , номинальный диаметр сопряжения d , диаметр dA , dB и прочностные характеристики сопряженных деталей
,где
; ;здесь εА и εВ – коэффициенты поперечной деформации (коэффициенты Пуассона) ; ЕА и ЕВ – модуль упругости материала сопрягаемых деталей.
Следует указать, что расчет прочности соединения заклепками сводиться к совместному решению уравнения прочности для :
а) стержня заклепки, работающего на срез
;б) листа, ослабленного отверстиями под заклепками и работающего на разрыв
в) листа, разрезаемого по двум параллельным плоскостям стержнем заклепки
;г) листа, сминаемого стержнем заклепки
.В этих уравнениях : Р – растягивающее усилие, Н ; n – число заклепок ;
l – напуск листа, м ; d – диаметр заклепки, м ; t – шаг заклепок, м ; δ – толщина листа, м ; [ τ ]cp , [ σ ]р , [ σ ]см – допускаемые напряжения среза заклепки, растяжения и смятия листа, Н/м2 .
2.7Расчеты на прочность разъемных соединений
При оценке эффективности крепежных соединений (болтовых, винтовых) , можно использовать уравнение прочности для соединений заклепками. При этом чаще всего пользуются соотношением
,где dВ – внутренний диаметр винта (болта), dВ = 0,8d.
Рассмотренные в методических указаниях методы оценки статической, вибро – и ударопрочности конструкций РЭА позволяют на ранних этапах проектирования оценить качество и эффективность принимаемых конструктором РЭА решений. Погрешность оценки параметров механических воздействий составляет (20 – 30)%. Если в результате расчетов механические напряжения в опасных сечениях деталей конструкций РЭА окажутся соизмеримыми, следует не упрочнять расчет, а принимать меры по повышению жесткости и прочности конструкций.
1. Основы теории цепей: Методические указания к курсовой работе для студентов – заочников специальности 23.01 "Радиотехника"/ Сост. Коваль Ю.А., Праги О.В. – Харьков: ХИРЭ, 2001. – 63 с.
2. Зернов Н.В., Карпов В.Г. "Теория электрических цепей". Издание 2-е, перераб. и доп., Л.,"Энергия",2002.